1 工程概況

　　擬建工程占地約300m²，場地北部地勢高，為殘丘坡地，南部有一部分土地擬被征用為建筑用地后，將養(yǎng)魚池、水溝塘的淤泥清除后，用北部殘丘坡地的粘性土進行回填平整，回填過程中未進行分層碾壓，致使填土層松軟不均，欠固結。由于擬建場地北部為挖方區(qū)，南部為填方區(qū)，且擬建工程生產使用及地坪堆載較大，上部結構為網排架，設計時為了采用獨立柱基礎，提出強夯法加固填土地基。強夯加固處理后地基承載力要求達到fak＝200KPa，強夯有效加固嘗試為6.0m，處理面積為300m²。

　　經詳勘鉆探揭露，擬建場地地下水主要為上滯水，水位一般在3.00m左右；在設計強夯有效嘗試范圍內，場區(qū)地層自上而下主要分為2部分，其主要巖土特征如下：

　�。�1）素填土（Qml）：雜色，主要由硬可塑狀粘土、粉質粘土組成，間夾少許碎石，局部地段詢問夾淤泥質土或粉煤灰等，土質松散不均，欠固結，為新近回填規(guī)程，強度低，均一性差。層厚為3.70～5.80m，平均厚度為4.50m，靜力觸探比貫入阻力標準值Ps為1.94MPa，標貫鍾擊數平均值為4.5擊，屬高壓縮性土。

　�。�2）-1粉質粘土（Qal）：灰褐、灰黃色，軟可塑，土質較均勻，局部夾薄層粉土、粉砂及碎石。層厚為0～5.60m，平均厚度為2.15m靜力觸探比貫入阻力標準值ps為1.11MPa，屬中高壓縮性土。

　　2 地基加固設計參數的確定與施工

　　此次強夯分為兩遍點夯和一遍滿夯。第一遍點夯按6m×6m方格網布置夯點，單點夯擊數為3擊，第二遍點夯在網格中心插點，單點夯擊數為2。夯錘選用直徑2.0的圓柱體鑄鋼錘，錘重12t，落鍾高度為12m。點夯夯坑內回填碎石，兩遍夯擊之間時間間隔為15d。滿夯采用搭接夯，夯擊能量為前期夯擊能的0.25倍。碎石墊層厚300mm。

　　施工機械選用50t履帶式起重機，起重機臂桿端部增設輔助龍門支架，采用自動脫鉤夯鍾裝置。

　　3 強夯效果檢測

　　在完成滿夯后15天，對強夯地基進行了夯后檢測。檢測手段為淺層平板靜載荷試驗、室內土工試驗、現場標貫入試驗及靜力觸探試驗等。

　　根據檢測結果，素填土經強夯處理后依據其加固的效果可分為兩層，第1～1層填土（起夯面下0.40～3.50m）受高沖擊能的直接作用，土粒重新排列較密實，壓縮性、孔隙比大幅度變小，承載力提高較大，該層地基土比貫入阻力標準值ps為3.19MPa，承載力特征值為195MPa，壓縮模量平均值為9.3MPa；第1～2層填土受上層土的間接擠壓，密實程度的提高不及1～1層，但承載力也有所提高，該層地基土比貫入阻力標準值ps為1.43MPa，承載力特征值為130MPa,壓縮模量平均值為6.0MPa。

　　4 強夯效果分析

　　分析強夯檢測結果，第1～2層及第2～1層地基強度顯然不能滿足設計要求，有效加固嘗試未達到預期目標，且地基均勻性較差。致使強夯效果不優(yōu)越的原因:

　　（1）強夯夯施工前，未進行試驗，強夯選定不合理；夯擊次數一般通過現場試確定，常以夯坑的壓縮量最大、夯坑周圍隆起最小為確定原則[4]，而本工程夯擊確定為5擊是沒有科學依據的。單位夯擊能量直接影響著加固效果，本工程夯擊能量偏低，平均夯擊能僅為200kN·m/m²，是強夯難以達到效果的影響因素之一。

　�。�2）施工工藝欠妥：本次強夯施工工藝為邊夯邊用推土機回填夯坑，即邊夯邊填，以致在地表形成密實層而影響夯擊能往深層傳遞，強夯有效加固深度難以達到設計要求。

　　（3）粘性土的含水量不同直接影響了強夯效果，擬建場地地下水為上層滯水，主要來源于大氣降雨，施工期間雨水較多，施工中未采了以有效的排水，降水措施，致使粘性土含水量較高。

　　（4）現場施工缺乏管理，無專人進行監(jiān)測工作。

　　結束語

　�。�1）強夯加固粘性素填土地基，要有足夠的夯擊能量及可靠的排水措施；在夯坑內回填碎石等粗顆粒材料，有助于改變土性能，加固效果明顯。

　　（2）強夯處理粘性素填土地基，合理選用強夯參數對強夯效果尤為重要。

　�。�3）強夯施工須進行科學的管理，應有專人負責施工過程中的監(jiān)測工作。

　　參考文獻

　　[1]葉書麟.地基處理工程實例應用手冊[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998.

　　[2]地基處理手冊編寫委員會.地基處理手冊[M].北京：中國建筑工業(yè)出版社，1998.

　　[3]徐至鈞，張亦農.強夯和強夯置換法加固地基[M].北京：機械工業(yè)出版社，2004.

　　[4]JG79-2002，建筑地基處理技術規(guī)范[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2002.