1、風管制作與安裝

　　1.1薄鋼板矩形風管的剛度不夠

　　1.1.1表現(xiàn)形式風管的大邊上下有不同程度的下沉，兩側面小邊稍向外凸出，有明顯的變形。

　　1.1.2危害性系統(tǒng)運轉時，風管表面顫動產(chǎn)生噪聲，除造成環(huán)境噪聲污染外，還降低風管的使用壽命。

　　1.1.3產(chǎn)生的原因分析

　�、僦谱黠L管的鋼板厚度不符合施工及驗收規(guī)范的要求；

　�、谝Э诘男问竭x擇不當；

　�、蹧]有按照《施工及驗收規(guī)范》要求，對于邊長≥630mm或保溫風管≥800mm，其管長在1200mm以上，均應采取加固措施。

　　1.2薄鋼板矩形風管扭曲、翹角

　　1.2.1表現(xiàn)形式風管表面不平；對角線不相等；相鄰表面互不垂直；兩相對表面不平行及兩管端平面不平行等。

　　1.2.2危害性風管產(chǎn)生扭曲、翹角現(xiàn)象，會使風管與風管連接受力不均，法蘭墊片不嚴密，增加漏風量；同時風管系統(tǒng)達不到《施工及驗收規(guī)范》的平直要求，影響其美觀和降低使用壽命。

　　1.2.3產(chǎn)生的原因分析

　　①矩形板料下料后，未對四個角進行嚴格的角方測量；

　　②風管的大邊或小邊的兩個相對面的板料長度和寬度不相等；

　�、埏L管的四個角處的咬口寬度不相等；

　�、苁止ひЭ诤峡p受力不均。

　　1.3薄鋼板矩形彎頭角度不準確

　　1.3.1表現(xiàn)形式彎頭的表面不平，管口對角線不相等，咬口不嚴。

　　1.3.2危害性影響與彎頭連接的支管和風口的坐標位置，并增加系統(tǒng)的漏風量。

　　1.3.3產(chǎn)生的原因分析

　�、購濐^的側壁、彎頭背和彎頭里的片料尺寸不準確；

　�、趦纱笃�料未嚴格角方；

　�、蹚濐^背和彎頭里的弧度不準確；

　　④如采用手工進行聯(lián)合角型咬口，咬口部位的寬度不相等。

　　1.4圓形風管不同心

　　1.4.1表現(xiàn)形式風管不直，兩端口面不平，管徑變小。

　　1.4.2危害性連接后的風管，其水平度和垂直度達不到《施工及驗收規(guī)范》要求，并影響風管系統(tǒng)的美觀。

　　1.4.3產(chǎn)生的原因分析

　�、僦谱魍瑥綀A形風管，下料角方的直角不準確；

　�、谥谱鳟悘秸�心圓形風管，展開下料不準確；

　�、垡Э趯挾炔幌嗟�。

　　1.5圓形彎頭角度不準確

　　1.5.1表現(xiàn)形式彎頭角度線偏移，直徑減少及外形歪扭等。

　　1.5.2危害性彎頭與其它部件、配件連接后，影響其坐標位置的準確性，而且造成支管系統(tǒng)歪扭等弊病。

　　1.5.3產(chǎn)生的原因分析

　�、僬归_劃線不準確；

　�、趶濐^咬口嚴密性不一致；

　�、蹚濐^組裝時各節(jié)的相應展開線未對準；

　�、軓濐^采用單立咬口，各節(jié)的單、雙咬口寬度不相等，致使彎頭的角度不準確、彎頭咬口松動或受擠開裂。

　　1.6圓形三通角度不準、咬合不嚴

　　1.6.1表現(xiàn)形式三通角度線偏移，咬合處漏風。

　　1.6.2危害性由于三通角度不準，當與其它部件、配件連接后，影響其坐標位置的準確性，并增加系統(tǒng)的漏風量。

　　1.6.3產(chǎn)生的原因分析

　　①展開下料劃線不準確；

　�、谝Э诘膶挾炔坏�；

　�、鄄鍡l加工后的尺寸不準確。

　　1.7法蘭互換性差

　　1.7.1表現(xiàn)形式法蘭表面不平整，圓形法蘭旋轉任何角度和矩形法蘭旋轉180.后，與同規(guī)格的法蘭螺栓孔不能重合；圓形法蘭的圓度差，矩形法蘭的對角線不相等；圓形法蘭內徑或矩形法蘭內邊尺寸超過《施工驗收規(guī)范》和《質量檢驗評定標準》的允許偏差。

　　1.7.2危害性‘法蘭互換性差將影響風管、部件在施工現(xiàn)場的正常組裝。法蘭偏差較小的增加安裝過程中不必要的修改、打孔等工作；偏差較大的將造成返工，浪費人力物力。

　　1.7.3產(chǎn)生的原因分析

　�、傧铝系某叽绮粶蚀_，下料后的角鋼未找正調直，致使法蘭的內徑或內邊尺寸超出允許的偏差；

　�、趫A形法蘭采用手工熱煨時，出現(xiàn)由于扭曲產(chǎn)生的表面不平和圓度差的弊��；

　�、蹐A形法蘭采用機械冷煨時，出現(xiàn)由于煨彎機未調整好處于非正常狀態(tài)；

　　④矩形法蘭胎具的直角不準確；

　�、莘ㄌm接口焊接變形；

　�、薹ㄌm螺栓分孔樣板分孔時有位移；

　　⑦法蘭沖孔或鉆孔的孔中心位移。

　　1.8法蘭鉚接偏心

　　1.8.1表現(xiàn)形式法蘭與風管不垂直，成品風管中心偏移；套法蘭后風管咬口開裂。

　　1.8.2危害性風管系統(tǒng)組裝后其水平度或垂直度誤差過大，達不到《施工驗收規(guī)范規(guī)定》的偏差，影響其外形美觀。

　　1.8.3產(chǎn)生的原因分析

　�、賵A形風管的同心度差；

　�、趫A形法蘭的圓度誤差大；矩形法蘭不角方；

　�、鄯ㄌm的內徑或內邊尺寸大于風管的外徑或外邊尺寸，超過《施工及驗收規(guī)范》的規(guī)定，致使法蘭與風管鉚接后，風管向一側偏移；

　�、芊ㄌm的內徑或內邊尺寸小于風管的外徑或外邊尺寸，法蘭強行將風管套上，致使風管咬口縫開裂。

　　1.9法蘭鉚接后風管不嚴密

　　1.9.1表現(xiàn)形式鉚接不嚴，風管表面不平，漏風量過大。

　　1.9.2危害性系統(tǒng)運轉后由于漏風及振動噪聲較大，空調冷、熱量造成不應有的損失，并影響空氣潔凈系統(tǒng)的潔凈精度。

　　1.9.3產(chǎn)生的原因分析

　�、巽T釘間距大，造成風管表面不平；

　�、阢T釘直徑小，長度短，與釘孔配合不緊，使鉚釘松動，鉚合不嚴；

　�、埏L管在法蘭上的翻邊量不夠；

　�、茱L管翻邊四角開裂或四角咬口重疊。

　　1.10風管的密封墊片及風管連接不符合要求

　　1.10.1表現(xiàn)形式風管法蘭連接處漏風，風管系統(tǒng)的噪聲增大。

　　1.10.2危害性增加風管系統(tǒng)冷、熱量的損耗，或增加有害氣體的泄漏量而污染環(huán)境。

　　1.10.3產(chǎn)生的原因分析

　�、偻�風、空調系統(tǒng)選用的法蘭墊片材質不符合《施工驗收規(guī)范》的要求；

　�、诜ㄌm墊片的厚度不夠，因而影響彈性及緊固程度；

　�、鄯ㄌm墊片凸入風管內；

　　④法蘭的周邊螺栓壓緊程度不一致。

　　1.11無法蘭風管連接的不嚴密

　　1.11.1表現(xiàn)形式風管與插條法蘭的間隙過大，系統(tǒng)運轉后有較大的漏風現(xiàn)象。

　　1.11.2危害性由于風管連接的不嚴密，增加了系統(tǒng)的漏風量，使運行的能耗增加，甚至造成空調系統(tǒng)的風量不足，影響空調房間溫、濕度的要求，并增大環(huán)境噪聲。

　　1.11.3產(chǎn)生的原因分析

　�、賶褐频牟鍡l法蘭形狀不規(guī)則；

　�、诓鍡l法蘭的結構形式選用不當；

　�、鄄捎肬形插條連接時，風管翻邊的尺寸不準確；

　�、芪床扇⊥磕�密封膠等密封措施。

　　1.12不銹鋼風管耐腐蝕性能差

　　1.12.1表現(xiàn)形式風管表面有劃傷、擦毛等缺陷和焊渣飛濺物，焊縫表面呈現(xiàn)黑、黃斑及花斑。甚至風管局部銹蝕。

　　1.12.2危害性降低不銹鋼通風系統(tǒng)的抗腐蝕能力，縮短使用壽命。同時由于風管局部腐蝕，降低了通風系統(tǒng)的嚴密性，使有害氣體擴散到環(huán)境中，影響工作人員的身體健康。

　　1.12.3產(chǎn)生的原因分析

　�、亠L管板材下料、加工的方法不當；

　　②在操作過程中，碳素鋼與不銹鋼接觸，使其表面出現(xiàn)腐蝕中心，破壞其氧化層的鈍化膜；

　�、圻x用的焊接工藝不合理，應采用氬弧焊、直流電弧焊，但不得采用氧氣——乙炔焊。

　　④焊接過程中未采取防止焊渣飛濺直接下落到風管板材上的措施，應在焊縫兩側表面涂抹白堊粉；

　　⑤焊接后表面未清理，應先去除油污、焊渣及飛濺物，然后酸洗、熱水沖洗及鈍化處理；

　�、拊诤缚p及其邊緣處開洞，將使洞口變形，以及由于二次焊接而產(chǎn)生的金相結構變化；

　　⑦風管支架采用碳素鋼支架未采取隔離措施；

　�、囡L管的法蘭連接螺栓、螺母未采用不銹鋼制成的緊固件；如采用碳素鋼緊固件時，應涂刷耐酸涂料。

　　1.13鋁板風管耐腐蝕性能降低

　　1.13.1表現(xiàn)形式風管表面有劃痕，焊縫內遺留焊渣和焊藥，風管局部腐蝕。

　　1.13.2危害性降低鋁板通風管道的抗腐蝕能力，縮短使用壽命。

　　1.13.3產(chǎn)生的原因分析

　　①風管板材劃線下料未放在鋪有橡膠板的工作臺上進行。放樣劃線不能使用金屬劃針，否則會損傷具有防腐性能的氧化鋁薄膜；

　�、诤附訒r未采取措施，即焊接時未消除焊口處及焊絲上的氧化皮等；

　�、埏L管焊接后未用熱水清洗焊縫和去除焊縫上的焊渣、焊藥；

　�、芊ㄌm與風管并非同一材質，產(chǎn)生電化學腐蝕，如采用角鋼制作法蘭時，未將角鋼法蘭表面做鍍鋅或噴涂絕緣漆等防電化學腐蝕的絕緣處理；

　�、蒿L管與法蘭連接采用碳素鋼制鉚釘，

　　未采用4～6ITLrn的鋁鉚釘；

　�、拗Ъ芪床扇》栏�絕緣處理措施；

　　⑦法蘭連接螺栓、螺母與風管材質不符，如采用鍍鋅螺栓、螺母，在法蘭的兩側未墊上鍍鋅墊圈增加接觸面，防止法蘭被螺母劃傷。

　　1.14硬聚氯乙烯塑料矩形風管扭曲、翹角

　　1.14.1表現(xiàn)形式風管表面不平，對角線不相等，鄰表面互不垂直，兩管端平面不平行。

　　1.14.2危害性風管產(chǎn)生扭曲、翹角現(xiàn)象，使風管與風管連接受力不均，法蘭墊片不嚴密，增加漏風量；風管系統(tǒng)由于達不到平直要求和受力不均而損壞，降低使用壽命。

　　1.14.3產(chǎn)生的原因分析

　�、儆簿勐纫蚁┧芰习迨怯蓪訅悍ㄖ瞥�，在制作風管過程中再次被加熱后，由于板材內部存在各向異性和殘余應力，冷卻后將出現(xiàn)收縮現(xiàn)象。下料前未對每批板材做收縮量試驗，確定收縮值后，劃線時把收縮量部分放出后，再行下料；

　�、谠诎宀膭澗�下料時，未使兩個相對邊的長度和寬度相等；

　�、奂訜嵴鄯讲粶蚀_；

　�、芎附拥钠驴诓徽�確，未按施工及驗收規(guī)范的要求進行。

　　1.15硬聚氯乙烯塑料風管焊接質量低劣

　　1.15.1表現(xiàn)形式焊縫的強度低，焊接處凸起，焊縫結合得不緊密，出現(xiàn)裂縫等缺陷。

　　1.15.2危害性風管結合處的強度降低；嚴密性不夠，影響使用效果。

　　1.15.3產(chǎn)生的原因分析

　�、俸附拥臏囟炔缓线m。焊接的空氣溫度應控制在210～250℃的范圍；

　�、诤笚l直徑與焊槍直徑不匹配。一般焊槍的焊嘴直徑接近焊條直徑時的焊縫強度最高；

　　③焊縫的形式必須適應風管、部件的結構特點，未按《施工及驗收規(guī)范》要求選擇；

　　④焊接的方法不正確。

　　2、空氣潔凈系統(tǒng)的制作與安裝

　　2.1潔凈系統(tǒng)風管拼接縫過多

　　2.1.1表現(xiàn)形式潔凈系統(tǒng)的風管有橫向拼接咬口縫和大邊<800ITll‘n的底邊有縱向拼接咬口縫。

　　2.1.2危害性增加系統(tǒng)風管內的積塵量，加大空氣過濾器的負荷，而縮短過濾器的使用壽命和降低潔凈效果。

　　2.1.3產(chǎn)生的原因分析

　�、傥窗础妒┕ぜ膀炇找�(guī)范》中規(guī)定的制作風管時應盡量減少拼接。矩形風管底邊寬在800ITLITI以內，不應有拼縫；800iilln以上，盡量減少縱向拼接縫。但不得有橫向拼接縫；

　�、谄�面地降低損耗來節(jié)省材料；

　　③風管下料未綜合考慮。

　　2.2空氣過濾器箱不嚴密

　　2.2.1表現(xiàn)形式空氣過濾器箱體漏風；過濾器箱與過濾器框架不嚴密。

　　2.2.2危害性由于過濾器箱的不嚴密，造成向外部環(huán)境漏風，不但增大冷、熱能量耗損，而且降低潔凈效果；另外由于過濾器框架與過濾箱體接合處不嚴密，使未經(jīng)過濾器過濾的空氣流過，降低潔凈房間的潔凈度。

　　2.2.3產(chǎn)生的原因分析

　�、傧潴w板材的連接方式不當。咬口形式可采用轉角咬口和聯(lián)合角咬口，盡量避免采用按扣式咬口；

　　②箱體與過濾器框架連接得不嚴密。箱體與過濾器框架采用螺栓緊固時，其間隙必須墊上密封墊片，防止未經(jīng)過濾器的空氣流過；

　�、劭蚣艿拇怪倍群退�平度差；

　�、芟潴w板材的連接縫隙，箱體與框架的縫隙未做密封處理。

　　2.3潔凈系統(tǒng)不嚴密

　　2.3.1表現(xiàn)形式潔凈系統(tǒng)的風管咬口縫、法蘭連接處、風管翻邊四個棱角、風量調節(jié)閥外露的活動部分等處漏風。

　　2.3.2危害性由于各連接部位不嚴密，造成系統(tǒng)漏風量過大，不但增大冷、熱源的損耗，而且影響潔凈房間的潔凈度。

　　2.3.3產(chǎn)生的原因分析

　�、亠L管咬口形式選擇不當；

　�、陲L管各縫隙未采取密封措施；

　�、鄯ㄌm的墊料材質、厚度及連接形式選擇得不當；

　�、芊ㄌm的平整度、螺栓孔及鉚釘孔間距不符合要求；

　　⑤風量調節(jié)閥軸孔不嚴密；

　�、揎L管法蘭翻邊量小。

　　2.4高效空氣過濾器安裝質量不符合要求

　　2.4.1表現(xiàn)形式高效過濾器本體損壞，與高效過濾器風口框架或高效過濾器框架連接不嚴密，經(jīng)檢查有泄漏現(xiàn)象。

　　2.4.2危害性潔凈室內的潔凈度達不到設計要求。

　　2.4.3產(chǎn)生的原因分析

　�、俑咝н^濾器未按出廠標志豎向搬運和存放；

　�、诟咝н^濾器安裝前應檢查過濾器框架或邊口端面的平直性，端面平整度允許偏差每只≯1mm.如端面平整度超差，不能修改過濾器的外框；

　　③高效過濾器安裝時的氣流方向與外框上標出的箭頭不符；

　�、苡貌�紋板組合的高效過濾器在豎向安裝時沒有垂直地面；

　�、莞咝н^濾器與框架之間連接密封不良。

　　2.5裝配式潔凈室圍護結構不嚴密

　　2.5.1表現(xiàn)形式潔凈室的壁板、頂棚等部位的接縫處漏風，室內靜壓偏低。

　　2.5.2危害性潔凈室由于圍護結構不嚴密導致風量泄漏，室內靜壓偏低，使?jié)崈舳鹊木�度受到影響�?/p>

　　2.5.3產(chǎn)生的原因分析

　�、俦诎寤蝽敯宓耐庑纬叽缙�差大；

　�、诒诎宓膬蛇吰罂诿芊獾貌粐烂埽�

　�、垌敯迮c骨架密封得不嚴密；

　　④壁板與頂板連接未密封：

　�、蓓斉锘虮诎迮c照明燈具、傳遞窗等部件未密封：

　�、薮┰奖诎�、頂棚的各種管路的孔洞未密封；

　　2.6空氣吹淋室吹淋效果差

　　2.6.1表現(xiàn)形式空氣吹淋室的兩個門不聯(lián)鎖，噴嘴氣流不均勻，工作人員進入吹淋室有振動和冷風感。

　　2.6.2危害性空氣吹淋室的吹淋效果差，降低人身凈化效果，影響潔凈室內的潔凈度。

　　2.6.3產(chǎn)生的原因分析

　�、倏諝獯盗苁业幕�礎（或地面）應平整，并在其上墊上厚度≮5mm的橡膠板；

　�、诳諝獯盗苁野惭b后未按技術文件對規(guī)定的各種動作進行試驗調整，使其達到各項指標的要求。如風機啟動、電加熱器投人對吹淋空氣加熱、兩門的聯(lián)鎖及時間繼電器的試驗調整等；

　�、蹏娮斓慕嵌葢�進行調整。為保證噴嘴射出的氣流（兩側沿切線方向）吹到被吹淋人員的全身，噴嘴的吹淋角度一般調整至：頂部向下20，兩側水平相錯10。

　　3、空調設備安裝及系統(tǒng)調試

　　3.1組合式空調器安裝質量差

　　3.1.1表現(xiàn)形式表面凹凸不平整，各空氣處理段連接有縫隙，空氣處理部件與壁板之間有明顯縫隙，減振效果不良，排水管漏風。

　　3.1.2危害性影響空氣處理的效果，增大冷熱源的消耗，空調系統(tǒng)運行噪聲增加。

　　3.1.3產(chǎn)生的原因分析

　�、倏照{器的坐標位置偏差過大，達不到《施工及驗收規(guī)范》對設備安裝基準線的平面位置和標高的允許偏差的要求。其允許偏差為：平面位置±10mm；標高±20～10mm；

　�、诳照{器各空氣處理段有些產(chǎn)品為散件現(xiàn)場組裝，使得壁板表面不平整，甚至幾何尺寸偏差過大；

　�、劭照{器各空氣處理段之間連接的密封墊厚度不夠，應采用6～8Hun，具有一定彈性的墊片；

　�、芸照{器內的空氣過濾器、表面冷卻器、加熱器與空調器箱體連接的縫隙無封閉；

　�、輷跛�板的片距不等，折角與設計要求不符，安裝顛倒；應保證折角準確，擋水板的長度和寬度偏差≯2mm，片與片的間距一般控制在25mm范圍；

　�、蘅照{器無減振措施，一般空調器與基礎之間墊厚度≮5mm的橡膠板；

　�、吲潘�管無水封裝置；水封的高度應根據(jù)空調系統(tǒng)的風壓來確定。

　　3.2風機的減振器受力不均

　　3.2.1表現(xiàn)形式減振器壓縮高度不一致，風機靜態(tài)時傾斜，運轉時擺動。

　　3.2.2危害性風機長期處于減振器受力不均的狀態(tài)下運轉，增加風機韻噪聲，降低風機的使用壽命。

　　3.2.3產(chǎn)生的原因分析

　�、偻�規(guī)格的減振器自由高度不相等；

　�、趶椈蓽p振器的彈簧中心線水平面不垂直、不同心；

　�、勖恐�減振器在同一高度時，受力不均；

　�、軠p振器的規(guī)格尺寸選用不當，應根據(jù)有關手冊或廠家的樣本選用；

　�、轀p振器布置的位置重心偏移。

　　3.3自動卷繞式過濾器運轉不正常

　　3.3.1表現(xiàn)形式過濾器濾料走偏，濾料不能自動卷繞。

　　3.3.2危害性空氣過濾器不能正常運轉，影響空調系統(tǒng)的使用效果。

　　3.3.3產(chǎn)生的原因分析

　�、龠^濾器的框架在空調器內安裝得不平整；

　�、谏蠟V料筒與下濾料筒不平行；

　　③過濾器的濾料卷得松緊不一；

　　④壓差調節(jié)裝置不靈敏；

　　3.4風機盤管的管道連接不當

　　3.4.1表現(xiàn)形式風機盤管的冷（或熱）水支管連接處漏水，凝結水盤內凝結水排不出而外溢。

　　3.4.2危害性由于冷、熱水及凝結水漏水，對于臥式暗裝風機盤管將會造成吊頂?shù)妊b飾構件污染、損壞。

　　3.4.3產(chǎn)生的原因分析

　　①風機盤管與冷、熱水支管采用硬連接，如套制的螺紋有一點偏斜，就會造成盤管接口損壞而漏水；一般采用半硬連接的經(jīng)過退火的紫銅管或軟連接的高壓橡膠管等；

　�、谀�結水管的坡度反坡或坡度過小，凝結水不能排泄，而從凝結水盤外溢；

　�、塾行┥�產(chǎn)風機盤管的廠家由于質量低劣，出現(xiàn)滴水盤的排水口上端高出盤頂。

　　3.5冷卻塔的冷卻效果不良

　　3.5.1表現(xiàn)形式冷卻水溫度偏高，空調制冷系統(tǒng)的冷凝溫度和冷凝壓力上升。

　　3.5.2危害性降低制冷系統(tǒng)的制冷量，并影響系統(tǒng)的正常運轉。

　　3.5.3產(chǎn)生的原因分析

　�、倮鋮s塔上的軸流排風機不轉或反轉；冷卻塔運轉前，必須對電機的單體進行試驗，確認電機正確的旋轉方向；

　�、诓妓�器的孔眼堵塞，在通水試驗或試運轉中，應檢查和處理使布水器暢通；

　　③旋轉布水器的轉速不正常，在試運轉中來調整進水壓力和布水管孔眼安裝的角度來改變布水器的旋轉速度，提高冷卻塔的冷卻能力；

　�、芴盍细接心喙福瑴p少熱交換的散熱面積，冷卻塔在安裝時應避免將雜物帶入，并在試車前進行清洗，將填料上附有的泥垢等雜物清除掉；

　�、堇鋮s塔上的軸流排風機壓頭較小，不允許在冷卻塔排風孔上安裝短管或其它部件，否則增加阻力而減少風機的排風量，降低了冷卻塔的冷卻效果。

　　3.6離心式風機運轉不正常

　　3.6.1表現(xiàn)形式風機試運轉時產(chǎn)生跳動、噪聲大、葉輪掃瞠、三角皮帶磨損及啟動電流大等異常現(xiàn)象。

　　3.6.2危害性風機不能正常運轉，影響整個系統(tǒng)的使用，如不進行處理，將縮短風機的使用壽命。

　　3.6.3產(chǎn)生的原因分析

　　①風機的轉子質量不均勻，靜平衡性能差；

　�、谌�角皮帶傳動的風機，其皮帶輪寬、中心平面位移和傳動軸水平度超差；風機安裝就位后，必須用方水平對其傳動軸的水平度進行檢查，在軸承水平中分面上相距180o的兩個位置進行檢測，其允許偏差≯0.02‰；皮帶輪輪寬中心平面位移，應在主、從動皮帶輪端面拉線后用鋼板尺測量，其允許偏差≯1mm；

　�、垭妱訖C直聯(lián)傳動的風機，其聯(lián)軸器同心度超差，其允許偏差，徑向位移為十萬分之零點零五，軸向位移為十萬分之二；

　�、苋�角皮帶過緊或過松；皮帶的松緊度用手敲打已裝好的皮帶中間，稍有跳動為準或用手往下按，其按下的距離為皮帶的厚度為宜；

　�、萃�規(guī)格的皮帶周長不相等；

　�、奕�角皮帶輪輪轂部斷面尺寸與三角皮帶不配套；

　�、�55kW以上的風機投有啟動閥。

　　3.7離心式通風機出口風量不足

　　3.7.1表現(xiàn)形式風機的電機運轉電流比額定電流相差較多，系統(tǒng)總風量過小。

　　3.7.2危害性系統(tǒng)的總風量不足，空調或潔凈房間的濕溫度或潔凈度無法保證。

　　3.7.3產(chǎn)生的原因分析

　　①風機轉數(shù)丟轉過多；

　�、陲L機的實際轉數(shù)與設計要求的轉數(shù)不符；

　�、埏L機的葉輪反轉；

　�、芟到y(tǒng)的總、干、支管及風口風量調節(jié)閥沒有全部開啟；

　�、蒿L管系統(tǒng)設計不合理，局部阻力過大；

　�、拊O計選用的風機壓力過小。

　　3.8空調制冷機組冷量不足

　　3.8.1表現(xiàn)形式制冷壓縮機本體運轉無明顯異�，F(xiàn)象，但空調房間溫度降不下來。

　　3.8.2危害性滿足不了生產(chǎn)工藝或工作人員舒適的要求。

　　3.8.3產(chǎn)生的原因分析

　�、僦评鋭┏涔嗟貌蛔悖恢评鋭┎蛔憧蓮呐蛎涢y處聽到有間斷的液體流動聲，嚴重不足時，將在膨脹閥后的管道上出現(xiàn)結霜現(xiàn)象；

　�、谥评湎到y(tǒng)有泄漏部位；

　　③冷凝器的冷卻水量不足或冷卻水溫偏高；

　�、軣崃ε蛎涢y開度不適當；

　�、轃崃ε蛎涢y和感溫包安裝不合適；一般要求膨脹閥應垂直安裝，感溫包安裝在回氣管道的水平部位；在有集油彎頭的情況下，感溫包應安裝在集油彎頭之前；當蒸發(fā)器出口處設有氣液交換器時，感溫包應安裝在氣液交換器之前。

　　3.9空調制冷壓縮系統(tǒng)運轉不正常

　　3.9.1表現(xiàn)形式壓縮機的排氣壓力過高或過低，吸氣壓力過高或過低，高、低壓繼電器經(jīng)常動作，壓縮機啟動后90s內突然停車及油壓過低。

　　3.9.2危害性空調制冷壓縮機不能正常運轉，空調系統(tǒng)所需要的冷量無法保證，系統(tǒng)不能投入運行。

　　3.9.3產(chǎn)生的原因分析

　�、倏諝膺M入制冷系統(tǒng)；冷疑器冷卻水量不足，制冷劑充入量過多，以致積人冷凝器減少冷凝面積；管殼式冷凝器封頭蓋水路隔板漏水，使水流短路；排氣閥未開足；冷卻水量過多及排氣閥片滲漏；

　�、谖鼩忾y開啟過大；吸氣閥片、閥門座、活塞環(huán)滲漏；卸載裝置失靈，或空調負荷減少；吸氣過濾器堵塞；系統(tǒng)制冷劑充入不足；

　�、鄹摺⒌蛪豪^電器壓力值調整得不適當；吸氣閥未開；

　�、軌翰羁刂破鳎ㄓ蛪豪^電器）動作；

　�、萦捅糜泄收�；油壓調節(jié)過低；油過濾器堵塞及壓縮機在高真空下運轉。

　　3.10通風、空調系統(tǒng)實測總風量過小

　　3.10.1表現(xiàn)形式風機和電機的轉數(shù)正常，風機運轉無異�，F(xiàn)象，電機運轉電流過小，與電機的額定電流相差較大，各送風口（或排風口）出口風速很小。

　　3.10.2危害性系統(tǒng)總風量達不到設計要求，通風、空調系統(tǒng)的其它參數(shù)無法保證，影響系統(tǒng)的正常運轉。

　　3.10.3產(chǎn)生的原因分析

　　①空調器內的空氣過濾器、表面冷卻器、加熱器堵塞；

　�、诳傦L管及各支風管的風量調節(jié)閥關閉或開度不大；

　　③風閥的質量不高，風閥的葉片脫落；

　�、茱L管系統(tǒng)設計不合理，局部阻力過大；

　�、菰O計選用的空調器不當；

　�、拊O計選用的風機全壓過小。

　　3.11通風、空調系統(tǒng)實測的總風量過大

　　3.11.1表現(xiàn)形式風機運轉正常，電機運轉電流超過額定電流，各風口的出口風速較大。

　　3.11.2危害性通風、空調系統(tǒng)在試車或試驗調整過程中，如電機長時間處于超負荷運行，電機將會燒毀。

　　3.11.3產(chǎn)生的原因分析

　�、賹τ诳諝鉂崈粝到y(tǒng)是由于各級空氣過濾器的初阻力��；

　�、谙到y(tǒng)總風管無調節(jié)閥或調節(jié)閥失靈；

　�、埏L機選用不當。

　　3.12系統(tǒng)總風量或支管風量調整的數(shù)據(jù)偏差過大

　　3.12.1表現(xiàn)形式系統(tǒng)實測的風量與風機的電機運轉的電流值不符，房間內各風口的送風量偏大或偏小。

　　3.12.2危害性風量過小，空調房間的溫濕度得不到保證；空氣潔凈房間的潔凈度達不到要求。風量過大不僅浪費能量，而且電機長期處于過載，易毀壞。

　　3.12.3產(chǎn)生的原因分析

　�、龠x用的測定儀表的種類不合適；

　�、跍y孔在風管的部位不符合要求；

　�、蹨y孔在風管的斷面分布不均勻；

　�、軠y定人員操作誤差；

　�、轀y定儀表的準確性未進行計量鑒定；

　�、迍訅褐档挠嬎阏�理不符合要求。

　　實際工程當中會發(fā)生種種問題，希望工作中盡量避免問題的發(fā)生。